圖 1 開裂標(biāo)尺導(dǎo)架整體及裂紋宏觀形貌
分享：某壓縮機余隙缸標(biāo)尺導(dǎo)架法蘭開裂原因
往復(fù)式壓縮機具有適用壓力范圍廣、穩(wěn)壓能力強、能耗小、對材料要求低等優(yōu)點,被廣泛應(yīng)用于天然氣集輸場站。往復(fù)式壓縮機的結(jié)構(gòu)復(fù)雜,在使用過程中,其部件經(jīng)常發(fā)生損壞,給企業(yè)安全生產(chǎn)造成很大的威脅。往復(fù)式壓縮機中的余隙缸標(biāo)尺導(dǎo)架是易損部件之一,及時分析其損傷的原因并加以改進,對優(yōu)化制造工藝、提升制造質(zhì)量具有指導(dǎo)性意義[1－3]。
某公司在對一臺用于集輸增壓的分體式往復(fù)式壓縮機進行8 000 h的停機維護保養(yǎng)時,發(fā)現(xiàn)其左側(cè)機組150 mm余隙缸標(biāo)尺導(dǎo)架連接法蘭存在裂紋,該壓縮機進氣量為1.5×106 m3,出氣量為1.5×106 m3,進氣壓力為0.5 MPa,出氣壓力為1.2 MPa,標(biāo)尺導(dǎo)架的材料為MTCrMoCu－250鋼,標(biāo)尺導(dǎo)架本體高度為260 mm,連接法蘭厚度為28 mm,法蘭過渡段存在高度約為3 mm的凸臺且無倒角,法蘭面均勻分布有10個直徑為18 mm的螺栓孔。筆者采用一系列理化檢驗方法[4－5],分析了連接法蘭開裂的原因,以避免該類問題再次發(fā)生。
1. 理化檢驗
1.1 宏觀觀察
開裂標(biāo)尺導(dǎo)架整體及裂紋宏觀形貌如圖1所示。由圖1可知：標(biāo)尺導(dǎo)架手輪及法蘭的防護漆完好,活塞桿及活塞表面光亮且附有少量油漬,無明顯氧化、腐蝕、機械損傷等痕跡；連接法蘭上存在3條裂紋,裂紋1沿法蘭凸臺根部環(huán)向擴展,裂紋無分叉,長度約為法蘭內(nèi)側(cè)周長的7/10；裂紋2和裂紋3由環(huán)向裂紋擴展至螺栓孔,無分叉,由法蘭上部向下部擴展,沿法蘭壁厚方向觀察,裂紋3已貫穿法蘭壁厚；根據(jù)裂紋布局、形態(tài)及擴展方向可判斷,裂紋1為主裂紋,其開口最大處為啟裂部位,裂紋2、裂紋3為支裂紋,啟裂于法蘭頂面。
沿裂紋人工打開,對斷口進行宏觀觀察,結(jié)果如圖2所示。由圖2可知：斷口表面粗糙,存在金屬顆粒,有起伏,斷裂面周邊無明顯塑性變形,呈脆性開裂特征。
1.2 金相檢驗
在連接法蘭上取樣并對試樣進行金相檢驗,結(jié)果如圖3所示。由圖3可知：連接法蘭的顯微組織為索氏體＋珠光體＋片狀石墨＋碳化物,且以珠光體組織為主,珠光體含量大于95%,其顯微組織滿足JB/T 6431—2013 《容積式壓縮機用灰鑄鐵件技術(shù)條件》的要求。
采用光學(xué)顯微鏡對裂紋1尖端部位進行觀察,結(jié)果如圖4所示。由圖4可知：法蘭部位裂紋沿石墨片擴展,裂紋無分叉,從尖端觀察,裂紋不連續(xù)；石墨以片狀為主,少量石墨呈塊狀,并存在粗大石墨。經(jīng)測量,片狀石墨寬度約為2.5 μm,粗大石墨寬度約為14 μm,依據(jù)GB/T 7216—2009 《灰鑄鐵金相檢驗》,判斷石墨長度級別為3級。
1.3 掃描電鏡(SEM)分析
采用掃描電鏡對裂紋1尖端部位進行觀察,結(jié)果如圖5所示。由圖5可知：裂紋沿石墨片呈不連續(xù)擴展形貌,試樣內(nèi)存在夾雜及孔洞等缺陷；試樣表面有較多寬度較大且不密實的石墨片,試樣邊緣及內(nèi)部存在沿石墨片方向分布的裂紋,經(jīng)測量,該類石墨片寬度均大于6 μm。
圖 5 裂紋1尖端部位的SEM形貌
在人工打開斷口處取樣,采用掃描電鏡對試樣進行分析,結(jié)果如圖6所示。由圖6可知：試樣斷面呈解理開裂特征,局部存在韌窩及顆粒狀夾雜物。
圖 6 斷口的SEM形貌
1.4 壓痕試驗
在裂紋1尖端部位的無裂紋處取樣,采用布氏硬度試驗方法對試樣加載試驗力,壓痕試樣的宏觀形貌如圖7所示。
圖 7 壓痕試樣的宏觀形貌
壓痕試樣取樣部位經(jīng)滲透檢測后并未發(fā)現(xiàn)裂紋,采用掃描電鏡對壓痕試驗前后的試樣進行觀察,結(jié)果如圖8所示。由圖8可知：試驗前A區(qū)存在貫穿表面的裂紋,裂紋位于長度約為160 μm的石墨片內(nèi),壓痕試驗前后裂紋未發(fā)生擴展；試驗前B區(qū)存在未貫穿表面的埋藏型裂紋,長度約為550 μm,裂紋沿石墨片擴展。對比壓痕試驗前后試樣的SEM形貌可知,尺寸較大的石墨片內(nèi)易出現(xiàn)裂紋,埋藏裂紋發(fā)生明顯擴展。
進一步分析壓痕周邊裂紋的擴展情況,對試樣的壓痕處進行SEM分析,結(jié)果如圖9所示。由圖9可知：試驗前石墨片內(nèi)未發(fā)現(xiàn)裂紋,在一定的外力作用下,石墨片內(nèi)產(chǎn)生沿長度方向擴展的裂紋,但尺寸較小的石墨(長度小于50 μm,寬度小于3.6 μm)受影響程度較低。
圖 9 試樣壓痕處的SEM形貌
1.5 力學(xué)性能測試
在連接法蘭表面無缺陷部位取樣,對試樣進行硬度測試,結(jié)果如表1所示。由表1可知：試樣的硬度不滿足JB/ZQ 4340—2006 《耐磨鑄鐵》對Cu－Cr－Mo合金鑄鐵及JB/GQ 0033—1998 《耐摩鑄鐵》對MTCrMoCu－250鋼的要求。
Table 1. 連接法蘭的硬度測試結(jié)果
| 項目 | 硬度 | |
|---|---|---|
| 實測值 | 146,147,144 | |
| 標(biāo)準(zhǔn)值 | JB/ZQ 4304—2006 | 200～255 |
| JB/GQ 0033—1988 | 185～230 | |
Table 2. 標(biāo)尺導(dǎo)架的拉伸及沖擊試驗結(jié)果
| 項目 | 抗拉強度/MPa | 屈服強度/MPa | 斷后伸長率/% | 斷面收縮率/% | 沖擊吸收能量/J | |
|---|---|---|---|---|---|---|
| 實測值 | 188,198,192 | 170,174,172 | 0.5,0.5 | 1.5,0.5,0.5 | 4.0,3.5,3.5 | |
| 標(biāo)準(zhǔn)值 | JB/ZQ 4304—2006 | ≥235 | － | － | － | － |
| JB/GQ 0033—1988 | ≥250 | － | － | － | － | |
1.6 垢物成分分析
對裂紋3裂紋面附著垢物進行化學(xué)成分分析,結(jié)果如表3所示。由表3可知：垢物中含有較多的C元素和O元素,經(jīng)分析C元素和O元素來源于使用或檢修過程中滲透進裂紋內(nèi)的垢物。
Table 3. 垢物成分分析結(jié)果
| 元素 | 質(zhì)量分數(shù) |
|---|---|
| C | 32.74 |
| O | 7.56 |
| Na | 0.24 |
| Mg | 0.27 |
| Si | 1.32 |
| S | 0.70 |
| Cl | 0.22 |
| K | 0.22 |
| Ca | 0.39 |
| Ti | 0.25 |
| V | 0.26 |
2. 綜合分析
綜合上述分析可知：連接法蘭的顯微組織滿足標(biāo)準(zhǔn)要求,但其硬度和抗拉強度均不滿足標(biāo)準(zhǔn)要求,說明標(biāo)尺導(dǎo)架材料的強度不足。結(jié)合壓痕試驗結(jié)果可知,在外力作用下,石墨片會產(chǎn)生裂紋并擴展,但小尺寸石墨片受影響程度較小。當(dāng)石墨片尺寸較大時,會優(yōu)先在石墨內(nèi)部產(chǎn)生微裂紋,對基體產(chǎn)生切割作用。標(biāo)尺導(dǎo)架基體與法蘭之間的倒角較小,在該部位易產(chǎn)生應(yīng)力集中。標(biāo)尺導(dǎo)架的受力不均勻,石墨內(nèi)萌生的裂紋不斷擴展,最終導(dǎo)致標(biāo)尺導(dǎo)架發(fā)生開裂。
3. 結(jié)論與建議
標(biāo)尺導(dǎo)架開裂的原因是：標(biāo)尺導(dǎo)架材料強度不足,基體與法蘭之間倒角較小,運行中產(chǎn)生應(yīng)力集中,該處大尺寸石墨片內(nèi)萌生裂紋并不斷擴展,最終導(dǎo)致標(biāo)尺導(dǎo)架發(fā)生開裂。
建議使用單位加大設(shè)備進場檢驗力度,增加設(shè)備材料檢驗工序,保證設(shè)備進場合格率。制造單位應(yīng)不斷優(yōu)化鑄造工藝,關(guān)注設(shè)備原材料的質(zhì)量。優(yōu)化結(jié)構(gòu)設(shè)計,加大標(biāo)尺導(dǎo)架基體與連接法蘭的過渡圓角半徑,減小局部應(yīng)力集中程度。
文章來源——金屬世界
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