材料的疲勞強度與抗拉強度在一定條件下存在著較密切的關系。在其他合金元素種類和含量基本一致的條件下,碳元素含量是影響材料強度的最主要因素[1-3]。李宏等[4]研究了珠光體含量對球墨鑄鐵疲勞性能的影響,球墨鑄鐵中珠光體含量越高,其疲勞壽命越長。崔玉珍[5]通過接觸疲勞、彎曲疲勞以及多次沖擊試驗,研究了滲碳層表面碳元素含量對20CrMnTi鋼疲勞性能的影響,然而針對碳元素含量對材料疲勞強度影響機制的研究仍較少。筆者對3種不同碳元素含量的材料進行疲勞試驗,獲得不同碳元素含量下材料的疲勞強度、疲勞壽命,得到了碳元素含量對材料疲勞性能的影響規(guī)律,為類似材料的工程應用提供參考依據(jù)。

1. 試樣制備與試驗方法

1.1 試樣制備

選取碳元素質(zhì)量分數(shù)分別為0.2%,0.3%,0.4%的鋼板,分別編號為試樣1,2,3。在整板厚度的1/4位置取樣,高周疲勞試樣尺寸如圖1所示,低周疲勞試樣尺寸如圖2所示。均采用縱向磨拋工藝去除疲勞試樣環(huán)向加工痕跡,在20倍放大倍率下檢查,應無環(huán)向加工痕跡或其他磕碰傷。用粗糙度測量儀測量工作段的粗糙度,結(jié)果均不大于0.2 μm。

圖 1高周疲勞試樣尺寸示意

圖 2低周疲勞試樣尺寸示意

1.2 試驗方法

1.2.1 高周疲勞試驗

采用高頻疲勞試驗機,根據(jù)ASTME 466-21Standard Practice for Conducting Force Controlled Constant Amplitude Axial Fatigue Tests of Metallic Materials進行高周疲勞試驗,成組法選取3級應力水平,每級應力水平獲得3個以上有效數(shù)據(jù)；用升降法獲得7對以上有效數(shù)據(jù),根據(jù)GB/T 24176—2009《金屬材料疲勞試驗數(shù)據(jù)統(tǒng)計方案與分析方法》統(tǒng)計疲勞強度,并繪制擬合S（疲勞強度）-N(疲勞壽命)曲線。

1.2.2 低周疲勞試驗

采用MTS Landmark系列液壓伺服試驗系統(tǒng),根據(jù)ASTM E606/E606M-21Standard Test Method for Strain-Controlled Fatigue Testing進行低周疲勞試驗,選取5個以上的應變水平,每個應變水平獲得2個以上的有效數(shù)據(jù)點,引伸計型號為632.13F-20,標距為10 mm,精度為0.5級,三角波,應變速率為0.005 s−1,試樣在3×105次循環(huán)周次下未破壞或斷裂,則判斷試驗結(jié)束。

1.2.3 金相檢驗

在試樣上切取剖面,根據(jù)GB/T 13298—2015 《金屬顯微組織檢驗方法》對試樣進行鑲嵌、磨拋及腐蝕處理,采用光學顯微鏡對試樣的顯微組織進行觀察。

1.2.4 掃描電鏡（SEM）分析

在試樣上切取剖面,根據(jù)GB/T 13298—2015對試樣進行鑲嵌、磨拋及腐蝕處理,采用掃描電鏡對試樣的微觀形貌進行觀察[9]。

2. 試驗結(jié)果

2.1 疲勞試驗

在不同應力水平下按照試樣“失效”或“非失效”的計算頻率安排試驗數(shù)據(jù),僅對“失效”和“非失效”事件進行統(tǒng)計。首先將應力水平按升序排序,S0≤S1≤…≤Sl（l為應力水平數(shù)）,指定事件數(shù)fi(i=1,2,3,…),指定應力臺階Δσ,對最少的觀測數(shù)進行分組,最終獲得疲勞強度。疲勞強度統(tǒng)計方法如式（1）,（2）所示。

式中：A=$\underset{\mathrm{<span\; style="font-size:16px;">?</span>}\text{<span style="font-size:16px;">=</span>}\mathrm{<span\; style="font-size:16px;">1</span>}}{\overset{\mathrm{<span\; style="font-size:16px;">?</span>}}{{\displaystyle <span\; style="font-size:16px;">\sum </span>}}}\mathrm{<span\; style="font-size:16px;">?</span>}{\mathrm{<span\; style="font-size:16px;">?</span>}}_{\mathrm{<span\; style="font-size:16px;">?</span>}}$；C=$\underset{\mathrm{<span\; style="font-size:16px;">?</span>}\text{<span style="font-size:16px;">=</span>}\mathrm{<span\; style="font-size:16px;">1</span>}}{\overset{\mathrm{<span\; style="font-size:16px;">?</span>}}{{\displaystyle <span\; style="font-size:16px;">\sum </span>}}}{\mathrm{<span\; style="font-size:16px;">?</span>}}_{\mathrm{<span\; style="font-size:16px;">?</span>}}$；D=$\frac{\mathrm{<span\; style="font-size:16px;">?</span>}\mathrm{<span\; style="font-size:16px;">?</span>}\text{<span style="font-size:16px;">-</span>}{\mathrm{<span\; style="font-size:16px;">?</span>}}^{\mathrm{<span\; style="font-size:16px;">2</span>}}}{{\mathrm{<span\; style="font-size:16px;">?</span>}}^{\mathrm{<span\; style="font-size:16px;">2</span>}}}$,其中B=$\underset{\mathrm{<span\; style="font-size:16px;">?</span>}\text{<span style="font-size:16px;">=</span>}\mathrm{<span\; style="font-size:16px;">1</span>}}{\overset{\mathrm{<span\; style="font-size:16px;">?</span>}}{{\displaystyle <span\; style="font-size:16px;">\sum </span>}}}{\mathrm{<span\; style="font-size:16px;">?</span>}}^{\mathrm{<span\; style="font-size:16px;">2</span>}}{\mathrm{<span\; style="font-size:16px;">?</span>}}_{\mathrm{<span\; style="font-size:16px;">?</span>}}$（僅當D>0.3時才有效）；${\stackrel{<span\; style="font-size:16px;">^</span>}{\mathrm{<span\; style="font-size:16px;">?</span>}}}_{\mathrm{<span\; style="font-size:16px;">?</span>}}$為總樣本的疲勞強度；${\stackrel{<span\; style="font-size:16px;">^</span>}{\mathrm{<span\; style="font-size:16px;">?</span>}}}_{\mathrm{<span\; style="font-size:16px;">?</span>}}$為總樣本疲勞強度的標準偏差；d為兩個相鄰應力水平之差。

根據(jù)式（1）,（2）可以獲得試樣1,2,3的疲勞強度分別為409,426,434 MPa,試樣1,2,3的應力和應變與疲勞壽命的關系如圖3所示。由圖3可知：試樣2較試樣1的疲勞強度提高了17 MPa,占比為4%,試樣3較試樣1的疲勞強度提高了25 MPa,占比為6%；在lgN為4.5的高應力區(qū),隨著碳元素含量的增加,3個試樣的應力不斷增大,分別為450,460,470 MPa；在lgN為5.2的中應力區(qū),3個試樣的疲勞壽命最接近；在低應變區(qū),相同應變水平下,3個試樣的疲勞壽命較接近；在中高應變區(qū),相同應變水平（1.5%）下,試樣2的疲勞壽命比試樣1延長了27%,試樣3的疲勞壽命比試樣1延長了21%。

圖 3試樣1,2,3的應力和應變與疲勞壽命的關系

2.2 顯微組織及SEM形貌

試樣1,2,3的顯微組織形貌如圖4所示。由圖4可知：試樣1,2,3的組織均為回火索氏體。

圖 4試樣1,2,3的顯微組織形貌

試樣1,2,3中碳化物的SEM形貌如圖5所示。由圖5可知：碳化物在基體中的分布較為均勻,隨著碳含量的增加,碳化物體積分數(shù)增大,碳化物顆粒逐步粗化,尺寸為393~672 nm。

圖 5試樣1,2,3中碳化物的SEM形貌

3個試樣的斷裂形式一致,其中試樣1斷口處的SEM形貌如圖6所示。由圖6可知：裂紋從試樣表面開始萌生,裂紋萌生位置為幾何缺陷或者材料本身含有的非金屬夾雜處,裂紋萌生區(qū)比較光滑,且裂紋呈輻射狀擴展；裂紋不斷擴展進入較為粗糙的條狀物區(qū)域,試樣最終在快速剪切過程中迅速斷裂；最終斷裂區(qū)損傷面非常粗糙,且有很多微裂紋、酒窩狀以及蜂窩狀組織出現(xiàn),甚至還出現(xiàn)了明顯的組織剝落現(xiàn)象。由于碳元素含量增加,材料的脆性增大,在高周疲勞范圍內(nèi),材料具有更好的疲勞性能,疲勞強度增大。在應變疲勞范圍內(nèi),中等碳元素含量的疲勞壽命最長。

圖 6試樣1斷口處的SEM形貌

3. 綜合分析

碳元素含量對疲勞強度的強化機制主要有固溶強化和沉淀強化。固溶強化指原子固溶于鋼基體中,使晶格發(fā)生畸變,從而在基體中產(chǎn)生彈性應力場,彈性應力場與位錯的交互作用將增大位錯運動的阻力,在各合金元素中,碳元素均有較強的固溶強化效應。試驗選用的鋼板為調(diào)質(zhì)態(tài)（淬火+高溫回火）,經(jīng)高溫回火后,材料中的過飽和碳元素幾乎全部以碳化物的形式析出,超過了α-Fe基體中碳元素的最大溶解度0.021 8%,因此碳元素對基體的固溶強化作用一致。

沉淀強化是指鋼中微粒第二相對位錯運動有很好的釘扎作用,位錯通過第二相會消耗能量。根據(jù)位錯的作用過程,主要有切割機制（軟粒子）和繞過機制,在鋼中主要為繞過機制。鋼中的微粒第二相數(shù)量越多、尺寸越細、分布越彌散,粒子間距越小,對位錯運動的阻礙作用就越強,材料的強度就越大。高溫回火析出的碳化物為微粒第二相,3個試樣的碳化物尺寸均大于300 nm,已超出沉淀強化效果最強時碳化物與基體保持共格和半共格關系的尺寸(5~15 nm),碳化物作為第二相粒子,對材料產(chǎn)生的沉淀強化效果不明顯。

4. 結(jié)論

（1）碳元素質(zhì)量分數(shù)為0.2%,0.3%,0.4%,鋼板的疲勞強度分別為409,426,434 MPa。碳元素含量與疲勞強度具有一定的正相關性。在低周疲勞范圍內(nèi),低應變區(qū)3種板材的疲勞壽命較為接近；在中高應變水平下,試樣2的疲勞壽命比試樣1延長了27%,試樣3的疲勞壽命比試樣1延長了21%。

（2）鋼中過飽和碳元素幾乎全部以碳化物的形式析出,碳元素含量的增加對疲勞強度的強化機制主要為固溶強化,沉淀強化的效果不明顯。

（3）試驗選取的鋼中碳化物在基體中分布較均勻,隨著碳元素含量的增加,碳化物體積分數(shù)增加,碳化物顆粒逐步粗化；試樣表面幾何缺陷或非金屬夾雜處萌生微裂紋,裂紋在條狀物區(qū)域平穩(wěn)擴展,最終試樣在快速剪切過程中迅速斷裂。

文章來源——材料與測試網(wǎng)